Zestawy kołowe
- Dźwignice. Zestawy kołowe napędzane z walcowymi końcówkami wałów DNk
- Zestaw kołowy DGP
- Zestaw kołowy DGT
- Zestaw kołowy napędzany DK16-079
- Zestaw kołowy napędzany typ DNi™ DK16-082
- Zestaw kołowy napędzany typ DNk™ DK16-081
- Zestaw kołowy ø630 - typ DNi™ i DNk™ DK16-086
- DNi ™ Zestaw kołowy luźny
- DNk ™ Zestaw kołowy napędzany
- Zestaw kołowy ø630 typ DNi™ i DNk™ DK16-084
- Zestaw kołowy ø630 typ DNi™ i DNk™ DK16-085
- Zestaw kołowy ø315 - typ DNi™ i DNk™ DK16-083
- Zestaw kołowy nienapędzany DK16-081
- Zestaw kołowy nienapędzany DK16-042
- Zestaw kołowy nienapędzany DK16-080
- Zestaw kołowy napędzany
- Zestaw kołowy napędzany z bieżnią stożkową typ DNk™ DK16-076
- Zestaw kołowy nienapędzany z bieżnią stożkową
- Zestaw kołowy nienapędzany DK16-073
Pokaż wszystkie
- Kabiny sterownicze
- Zblocza linowe hakowe
- Zestawy kołowe
- Chwytaki
- Bębny linowe
- Falowniki
- Przekładnie zębate
- Hamulec szczękowy AHh ™ AHm ™
- Trawersy
- Łączniki
- Jarzma klinowe
- Hamulec HP 2000 ™
- Koła
- Wciągarki WEh ™ WEh-X ™
- Krążki
- Izolatory Trakcyjne
- Suwnice
- Zasilanie suwnic
- Zawiesia Suwnic
- Kleszcze szynowe
- Kotwice
- Wahacze
- Sprzęgła
- Zderzaki
- Szyny dźwignicowe i osprzęt
- Wózki kablowe
- Wygarniacze kołowe
- Wywrotnice wagonowe
- Przesuwnice wagonowe
- Ładowarko-Koparki
- Taśmociągi
- Elektryczne komponenty
ZN-85/1232-33
Koła jezdne i zestawy kołowe.
Dźwignice.
Zarysy walcowych powierzchni bieźnych kół jezdnych.
Przedmiotem normy są zarysy walcowych powierzchni bierznych kół jezdnych z obrzeżami i bez obrzeży - stosowane w dźwignicach, z wyjątkiem żurawi wieżowych budowlanych.
Rodzaje. Rozróźnia się dwa rodzaje zarysów walcowych powierzchni bieżnych kół jezdnych:
- z obrzeżami,
- bez obrzeży,
Odmiany. Rozróżnia się dwie odmiany zarysów walcowych powierchni bieżnych kół jezdnych z obrzeżami:
- wąskie (W),
- szerokie (S)
Główne wymiary:
Patrz orginał normy : PN-76/M-84629 Dźwignice. Korpusy kół jezdnych staliwnych. Wymagania i badania
1. Wstęp. Przedmiot normy.
Przedmiotem normy są wytyczne doboru kół jezdnych łożyskowanych tocznie i osadzonych na gładkich osiach, symetrycznych i niesymetrycznych, napędzanych i nienapędzanych, ujętych normami NM-85/33213, NM-65/33223, ZN-74/1232-33214 i ZN-74/1232-33224 - stosowanych w dźwignicach.
Zestawienie oznaczeń wielkosci stosowanych w normie.
2. Wytyczne doboru
2.1 Obciążenia koła jezdnego
2.1.1. Obciążenia rzeczywiste koła jezdnego
Wśród obciążeń rzeczywistych koła rozróżnia się:
a) nacisk koła jezdnego w stanie roboczym bez wiatru
RI = RG+RP+RB (kN) (1)
b) nacisk koła jezdnego w stanie roboczym przy wietrze
RII = RG+RP+RB+Rwr (kN) (2)
c) nacisk koła jezdnego w stanie burzowym
RIII = RG+Rwb (kN) (3)
Dla nacisków RI i RII należy wyznaczyś ich wartości ekstremalne
RImax i RImin (kN)
oraz
RIImax i RIImax
a dla nacisku RIII jedynie jedgo wartość maksymalną RIIImax
Zgodnie z wytycznymi użtymi w tablicy 1.
Kojarzenie nacisków składowych w zależnościach (1) do (3), powinno wynikaś z moźliwości równoczesnego występowania w czasie paracy dźwignicy.
Naciski składowe RB, Rwr i Rwb uwzględnić należy tylko w przypadkach, gdy ich rząd wielkości nie jest pomijalny w stosunku do RG i RP (w ustrojach mających środek mas i środek obciążenia wiatrem wysoko położony nad główką szyny).
W szczególności naciski te są pomijalne w suwnicach pomostowych i wciągarkach z ładunkiem podnoszonym zawieszonym na cięgnach.
2.1.2 Obciążenia obliczeniowe koła jezdnego
Bezpośredni dobór koła jezdnego przeprowadza sił w oparciu o następujące wartościości obciążeń obliczeniowych:
- ekwiwalentny nacisk koła jezdnego Re= max (RIe, RIIe) (kN) (4)
- przy czym dla dźwignic złożonych (suwnicach, żurawie....)
- dla wciągarek
RIe=RImax (kN) (7)
RIIe=RIImax (kN) (8)
- maksymalny nacisk koła jezdnego
Rm=max (RImax, RIImax, RIIImax) (kN) (9)
2.2 Parametry znamionowe kółjezdnych
Jako parametry znamionowe kół jezdnych przyjęto:
- dopuszczalny nacisk koła jezdnego w warunkach znamionowych 1) limitowany nośnością bieżni i obliczony z zależności (tablica 2) Pn=ko*Dk*Pdop (N) (10)
- dopuszczalny nacisk koła jezdnego Pła (tablica 3), limitowany wyczerpaniem sił nośności statycznej słabszego, łożyska lub osi 2)
Przy obliczeniu wartości Pło , przyjęto, że z naciskiem tym współdziała maksymalna siła boczna ruchów torowych o wartości:
- dla napędzanych elektrycznie suwnic pomostowych natorowych Hmax=(0,063+0,0327 L/ez)*2Pła (kN) (11)
- dla pozostałych dźwignic i wciągarek - jak wyżej - przy załołeniu stosunku L/ez=1
- trwałość łożysk toczonych Lhn; LhnA; LhnB, obliczone dla prędkości obrotowej określonej w warunkach znamionowych oraz obciążenia zastępczego, wynikającego z nacisku koła R=100kN i współdziałającej z nim przeciętnej wartości siły bocznej ruchów torowych H=0,1R.
2.3 Kryteria Doboru
Dobór wielkości koła jezdnego należy przeprowadzić w oparciu o następujące kryteria (w kolejności ich występowania):
- warunek nośności statycznej słabszego łożyska lub osi
Rm ≤ Pło (kN) (12)
- warunek wytrzymałości doraźnej bieżni
- warunek trwałości bieżni
- warunek trwałości łożysk toczonych:
a) dla kół symetrycznych
1) Jako warunki znamionowe pracy kół przyjęto - koła jezdne wykonane ze staliwa L456 dla D ≤ 500 i L40GM dla D > 500 wg PN-77/H-83160, posiadające bieżnie i obrzeża sorbityzowane do twardości 300 360 HB i pracujące na szynach o zwykłej odporności na zużycie, co zezwala na przyjęcie nacisku jednostkowego Pdop=6,5MPa,
- toczenie sił z prędkością obrotową nk=31,5 min -1 (wtedy cv=1)
- pracą o intensywnoúci odopowiadającej grupie natężenia pracy 3M (wtedy co=1). Natomiast w przypadku stosowania na szyny prętów kwadratowych lub prostokątnych zaleca sił przyjmować stal w gatunku conajmniej St4S wg PN-72/H-84020.
2) Za wyczerpanie sił nośności statycznej najsłabszego łożyska lub osi uważa się taki stan obciążeń, który powoduje wcześniejsze uzyskanie:
- dla łożyska współczynnika pewności ststycznej sa=1 lub
- dla osi wykonanej ze stali 45-N z atestem materiałowym, współczynnika pewności względem granicy plastyczności n=1,4.
b) dla kół niesymetrycznych
Potrzebne wyżej wartości odnośnych wielkości należy, odczytać:
- Pło; Lhn; LhnA; LhnB - z Tablicy 3,
- Pn - z Tablicy 2,
- Cv - z tablicy 4 lub 5
- co, Lhmin - z Tablicy 6
Wielkość koła jezdnego uznaje się za dobraną prawidłowo, jeśeli spełnia jednocześnie wszystkie wymagane wyżej kryteria. Wykonanie koła jezdnego o o kreślonej w powyższych sposób średnicy, należy ustalić wg odnośnej normy przedmiotowej, przy zachowaniu luzu pomiędzy obrzeżami koła i szyną, określonego w normie PN-75/M-84601.
Przykład doboru koła jezdnego.
Przykład 1.
Dobrać koła jezdne niesymetryczne dla suwnicy pomostowej z hakiem o następujących parametrach:
- P=200 kN - siła ciężkości podnoszonego ładunku
- L=20 m - rozpiętość
- §e=4,2 m - rozstaw kół w czołownicy
- Vj = 50 m/min - prędkość jazdy
- 6s=160 kN - siła ciężkości mostu z osprzętem
- 6w = 36 kN - siła ciężkości wciągarki z osprzętem
- o1 = 1,4 m - lewy skrajny dojazd wciągarki
- o2 = 1,2 m - prawy skrajny dojazd wciągarki
- S49 - typ szyny podsuwnicowej
Praca suwnicy odbywa się w hali. Grupa natężenia pracy mechanizmu jazdy 5M.
Liczba kół suwnicy wynosi cztery.
Ze względu na pracę w hali składowe nacisku Rwr=Rwb=0
Niski ustrój stalowu pozwala przyjąć RB≈0, co sprawdza warunki (1)÷(3) w następujących zależności:
RI=RII=RG+RQ
oraz
RIII=RG<RI=RII
Warunek ostatni może być więc dalej minięty.
Koło jezdne o średnicy Dk=500mm spełnia więc wszystkie kryteria doboru wymagane normą.
Szerokość główki szyny S49 wynosi k=70mm
Dla wybranej ćrednicy ko¸a, minimalny luz między obrzeżami koła a główką szyny wg PN75/M-84601, wynosi 15mm, co wymaga wyłączenia koła
B ≥ k + 15= 70 +15 = 85 mm
Najbliższa szerokość wytoczenia w kole wynosi wg ZN-74/1232-33214.
b = 90 mm
Ostatecznie dla mechanizmu jazdy wybrano
Koło jezdne niesymetryczne napędzane 500-90-024BKh
Informacje dodatkowe do ZN-80/1232-33201
1. Kryteria doboru wielkoćci koła jezdnego dotyczące bieżni są zgodne z “Przepisami obliczania mechanizm—w dźwignic” opracowanymi przez Europejską Federację Transportu Bliskiego (FEM) oraz normą DNI 15070 - ”Berechnungsgrwndlagen fur Laufrader”.
Zgodnie z powyższym użyteczną szerokość główki szyny ko kymaganą do obliczenia wartości w tablicy 2 wyznaczono z zależności:
- dla szyn z główką płaską (dźwignicowych)
ko = k - 2r
- dla szyn z główką wypukłą (kolejowych)
ko = k - 4/3 r
- dla prętów przekroju prostokątnym
ko = k - 2r
przy czym r = 0,10 k dla k ≤ 100 mm
2. Spełnienie wymagań ujętych w normie nie wymaga przeprowadzenia żadnych obliczeń koła jezdnego i osi, poza sprawdzeniem wytrzymałości zazębienia wieńca zębatego w kołach napędzanych.
Realizuje prace projektowe i wdrożeniowe w zakresie zaawansowanych technologii z obszarów: budowy i eksploatacji dźwignic, maszyn przeładunkowo-transportowych, ochrony środowiska, inżynierii systemów oraz metodologii badań naukowych w tym zakresie.